赵万里１ꎬ２ ꎬ杨战标１ꎬ２ 

(１.中国平煤神马能源化工集团有限责任公司 炼焦煤资源开发及 综合利用国家重点实验室ꎬ河南 平顶山　 ４６７０９９ꎻ 2.中国平煤神马能源化工集团有限责任公司 能源化工研究院ꎬ河南 平顶山　 ４６７０９９) 

摘 要:针对平煤一矿深部软岩巷道存在埋深大、应力高、围岩强度低等特点ꎬ传统锚网索支护技术难 以保障巷道长期稳定ꎮ 在采用高强锚注支护材料和优化注浆工艺参数的基础上ꎬ提出了强力锚注支 护技术ꎬ以直径 ２５ ｍｍ 全螺纹高强中空注浆锚杆和直径 ２９ ｍｍ 螺旋肋中空注浆锚索为核心的全断面 锚注一体化支护方案ꎬ采用高强支护、高灰水比、高压力扩散、大范围锚注加固支护工艺ꎮ 现场工程试 验表明:强力锚注支护实现了锚杆/ 锚索全长锚固ꎬ提高了巷道围岩的整体性和承载性能ꎬ顶板变形量 降低了 ４０％以上ꎬ有效控制了深部复杂困难条件下巷道围岩变形ꎬ而且施工工艺简单ꎬ成本较低ꎮ 

关键词:深部矿井ꎻ软岩巷道ꎻ强力锚注ꎻ注浆加固

０　 引　 　 言

  随着采深的不断加大ꎬ复杂条件下巷道支护问 题显得尤为突出[１－２] ꎮ 传统的高强锚网索支护或 Ｕ 型钢与锚网索联合支护方式难以满足深部巷道的持 续稳定ꎬ巷道断面收缩量极大ꎬ造成巷道前掘后修ꎬ 牵制了矿上大部分人力、物力和精力ꎬ支护成本高ꎬ 严 重 制 约 了 矿 井 正 常 生 产 接 续 和 安 全 高 效 发 展[３－４] ꎮ 近年来ꎬ国内外众多学者对深部巷道围岩 结构特点和支护技术进行了卓有成效的研究ꎮ 文献 [５]通过对锚注结构的承载特性以及巷道流变变形 进行了理论分析ꎬ得到了锚注结构承载力的计算公 式ꎬ方便了对锚注支护软岩巷道位移场的预测预报ꎻ 文献[６]针对深部软岩巷道提出了集密集高强锚杆承压拱、厚层钢筋网喷层拱和滞后注浆加固拱于一 体的锚喷注强化承压拱支护技术ꎬ并阐明其成拱及 强化支护的机理ꎻ文献[７] 提出了采用高预紧力、强 力锚杆支护系统ꎬ必要时配合注浆加固ꎬ强调锚杆预 应力及其扩散的决定性作用ꎬ能有效控制巷道围岩 的强烈变形ꎻ文献[８]建立了非连续“双壳”围岩控 制理论ꎬ形成了“Ｕ 型钢(外部应力支护壳体) ＋柔性 垫板(柔性层) ＋锚杆锚索注浆( 内部应力加固壳 体) ”的非连续“双壳”围岩控制关键技术ꎬ并在高应 力、高瓦斯工程软岩巷道应用取得了良好的支护效 果ꎮ 高强锚注支护作为目前新型的支护技术将锚 杆/ 索支护技术和注浆加固技术的两者优势集成一 体ꎬ在保证巷道的高强支护的同时ꎬ实现对围岩结构 的加固ꎬ提升了围岩的整体承载能力ꎬ成为治理深部 高应力软岩巷道失稳的最有效方式之一ꎮ 因此ꎬ深入 的研究和推广锚注一体化技术具有重要的现实意义ꎮ 

１　 工程概况 

  平煤一矿三水平下延戊一上山采区回风上山是 确保北山风井与三水平贯通的 １ 条重要回风巷道ꎬ 强力锚注支护试验段位置如图 １ 所示ꎬ巷道埋深超 过 １ ０００ ｍꎬ最大水平主应力达到 ３６ ＭＰａ 以上ꎬ戊组 煤位于巷道底板位置ꎬ距巷道底板最近处为 ２０. ３３ ｍꎮ 围岩强度低ꎬ以灰色、灰绿色砂质泥岩为主ꎬ其 次为灰白色ꎬ灰色及灰绿色细粒砂岩ꎬ钙质胶结ꎬ中、 厚层状ꎬ具斜层理及交错层理ꎮ 巷道所处层位无大 型地质构造ꎬ只存在个别小型节理ꎬ巷道附近 ４０ ｍ 范围内无跨巷情况ꎬ即无采动影响ꎮ 

图 １　 强力锚注支护试验段位置 

Ｆｉｇ.１　 Ｓｉｔｅ ｏｆ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｂｌｏｔ－ｇｒｏｕｔｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ 

  该巷道为典型的深部高应力软岩巷道ꎬ由于其 地应力高、围岩强度低、整体性差[９－１０] ꎬ原支护形式 采用“两锚两注”方式ꎬ即一次锚网索喷后采用 ø２０ ｍｍ×１ ０００ ｍｍ 薄壁钢管浅部注浆ꎬ二次锚网喷后再 采用 ø２０ ｍｍ×２ ０００ ｍｍ 薄壁钢管深部注浆ꎬ注浆材 料以水泥单液浆为主ꎬ两次注浆压力分别不大于 ２、 ３ ＭＰａꎮ 由于注浆压力低、浆液扩散范围小ꎬ顶板下 沉严重、底鼓现象普遍存在ꎬ围岩持续变形ꎬ巷道断 面收缩量大ꎬ严重影响生产运输ꎬ巷道返修频率高ꎬ 且支护成本高ꎬ工艺繁琐[１１] ꎮ 为此ꎬ采用强力锚注 一体化支护技术ꎬ即高强中空锚杆/ 索、高强抗缩性 注浆材料、高注浆压力对巷道大范围围岩进行锚注 加固ꎬ构成“三高一大”的锚注体系ꎬ对回风上山进 行支护试验ꎬ试验区段长度 １５０ ｍꎬ以期提高巷道围 岩强度和整体性ꎬ实现巷道持续稳定ꎬ降低支护 成本ꎮ 

２　 巷道围岩结构特征 

  巷道围岩体内部含有各种各样的不连续面ꎬ如 节理、裂隙等ꎬ这种不连续面的存在显著的改变了岩 体的强度特征和变形特征ꎬ因此ꎬ通过钻孔窥视仪获 得围岩结构特征对了解巷道围岩状态、制定巷道支 护设计参数非常重要ꎮ 顶板围岩结构窥视结果如图 ２ 所示ꎬ回风上山顶板岩性以泥岩为主ꎬ遇水泥化非 常严重ꎬ围岩破碎范围在 ４ ｍ 左右ꎮ 顶板以上 １.５ ｍ 内围岩非常破碎ꎬ存在大量主导裂隙面ꎬ离层距离较 大ꎻ顶板以上 １.５ ~ ４.０ ｍ 范围内围岩以裂隙带形式 分布ꎬ且裂隙密度逐步减小ꎻ顶板 ４ ｍ 以上区域围岩 完整性相对较好ꎬ未见明显裂隙、离层ꎬ但孔壁存在 泥块剥离现象ꎮ 

图 ２　 顶板围岩结构窥视结果 

Ｆｉｇ.２　 Ｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｒｏｏｆ ｒｏｃｋ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ 

帮部钻孔窥视结果如图 ３ 所示ꎬ巷道帮部岩性 以泥岩为主ꎬ遇水后泥化非常严重ꎬ围岩破碎范围在 １.２ ｍ 左右ꎬ较顶板破碎程度和范围明显减小ꎮ 

图 ３　 帮部围岩结构窥视结果 

Ｆｉｇ.３　 Ｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｒｏａｄｗａｙ－ｒｉｂ ｒｏｃｋ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ 

巷道帮部喷浆层壁后 ０.３ ｍ 范围内围岩非常破 碎ꎬ成块状分布ꎻ帮部在 ０.３ ~ １.２ ｍ 范围内围岩以裂隙带向节理带转换形式分布ꎬ裂隙密度逐步减小ꎻ顶 板 １.５ ｍ 以上区域围岩完整性相对较好ꎬ未见明显 裂隙、离层ꎬ但孔壁存在泥块剥离现象ꎮ 

３　 巷道支护设计 

  由于回风上山巷道为新掘巷道ꎬ且地质条件较 好ꎬ区域无重大地质构造ꎬ可按照传统悬吊理论计算 锚杆支护参数ꎮ 

  １)锚杆长度计算公式为 Ｌ ≥ Ｌ１ ＋ Ｌ２ ＋ Ｌ３ 其中:Ｌ 为锚杆长度ꎬｍꎻＬ１ 为锚杆锚入稳定岩 层深度ꎬ一般长度取 １. ０ ｍꎻＬ２为锚杆的有效长度ꎬ ｍꎮ Ｌ３为锚杆在巷道中的外露长度ꎬ一般取 ０.１ ｍꎮ 其中:Ｌ２ ＝ [ Ｂ / ２ ＋Ｈｔａｎ ４５°－ω/ ２ ( ) ] / ｆ ｄ ＝ １. ３２ ｍꎬ其 中:Ｂ 为巷道开掘宽度ꎬ取 ６. ３ ｍꎻＨ 为巷道开掘高 度ꎬ取 ５.０ ｍꎻｆ ｄ 为顶板岩石普氏系数ꎬ取 ３ꎻ ω 为两 帮围岩的似内摩擦角ꎬ ω ＝ ｔａｎ －１ ｆ ｄ ( ) ꎮ 计算可得Ｌ ＝ ２.４２ ｍꎮ 根据围岩结构特征观测结果ꎬ其主导裂隙 发育范围主要集中于 ２.０ ｍ 内ꎬ因此根据理论计算 和现场实测结果ꎬ可选用长度为 ３. ０ ｍ 中空注浆 锚杆ꎮ 

  ２)锚杆间排距计算公式为 Ａ ≤ Ｇ ＫＬγ 其中:Ａ 为锚杆间排距ꎬｍꎻＧ 为锚杆设计锚固力ꎬ ８０ ｋＮ / 根ꎻｋ 为安全系数ꎬ取 ２ꎻＬ２为锚杆有效长度ꎬ取 ２.０ ｍꎻγ 为岩体容重ꎬ取 ２５ ｋＮ / ｍ３ ꎻ计算得 Ａ ＝ ０.９ ｍꎮ 通过计算选择锚杆间排距均值不得大于 ０.９ ｍꎬ因此 巷道支护设计确定锚杆间排距取 ０.７ ｍꎮ 

  ３)锚杆锚固力计算公式为 Ｑ ＝ Ｋ Ａ２Ｈγ 其中:Ｑ 为锚杆锚固力ꎻＫ 为安全系数ꎬ取 ２ꎻＡ 为锚杆间排距ꎬ取 ０.７ ｍꎻＨ 为需要悬吊的岩层厚度ꎬ 取 ２.５ ｍꎻγ 为承载岩体容重ꎬ取 ２５ ｋＮ / ｍ３ ꎻ计算可 得 Ｑ＝ ６１.２５ ｋＮꎬ采用 １ 卷 ２８５０ 树脂锚固剂端锚锚 固力不低于 ８０ ｋＮꎬ满足要求ꎮ 

  ４)锚杆截面积计算公式为 Ｓ ≥ ＫＡ２ Ｌγ ∕ σｓ 其中:Ｓ 为锚杆截面积ꎻＫ 为安全系数ꎬ取 ２ꎻＡ 为锚杆间排距ꎬ取 ０.７ ｍꎻＬ 为锚杆长度ꎬ取 ３ ｍꎻγ 为 承载岩体容重ꎬ取 ２５ ｋＮ / ｍ３ ꎻσｓ 为锚杆抗拉强度ꎬ这 里取屈服强度 ０.５ ＧＰａꎻ通过计算锚杆截面积大于 １４７ ｍｍ２即可满足支护要求ꎬ直径 ２５ ｍｍ 高强中空 注浆锚杆ꎬ壁厚为 ７ ｍｍꎬ破断强度不低于 ５００ ＭＰａꎬ 杆体截面积为 ３９６ ｍｍ２满足要求ꎮ 

  ５)锚索长度应满足: Ｌ≥Ｌａ ＋Ｌｂ ＋Ｌｃ ＋Ｌｄ 其中:Ｌ 为锚索总长度ꎬｍꎻＬａ为锚索深入到较稳 定岩层的锚固长度ꎬｍꎻＬｂ为需要悬吊的不稳定岩层 厚度ꎬ按照锚杆长度计算取 ３.０ ｍꎻＬｃ为托盘及锚具 的厚度ꎬ取 ０.１ ｍꎻＬｄ为外露张拉长度ꎬ取 ０.３ ｍꎻ其 中:Ｌａ≥Ｋｄ１ ｆ ａ / (４ｆ ｃ) ꎬ其中:Ｋ 为安全系数ꎬ取 ２ꎻｄ１为 锚索直径ꎬ取 ２９ ｍｍꎻｆ ａ 为锚索抗拉强度ꎬ取 １ ７７０ ＭＰａꎻｆ ｃ为锚索与锚固剂的粘合强度ꎬ取 １０ Ｎ / ｍｍ２ ꎮ 计算可得 Ｌａ ＝ ２.５７ ｍꎮ 则: Ｌ ＝ ５.９７ ｍꎮ 现场采用声 波探头多点位移计进行围岩变形监测ꎬ围岩变形主 要集中于 ６.０ ｍ 范围内ꎻ根据围岩结构观测结果ꎬ其 全部裂隙发育范围在 ４.３ ｍ 以内ꎬ综上采用 ８.３ ｍ 锚 索满足要求ꎮ 

  ６)注浆参数直接影响到强力锚注支护效果ꎬ为 了保证强力锚注支护质量ꎬ在现场试验期间开展了 相关的研究工作ꎬ对注浆参数进行优化设计[１２－１３] ꎮ ①注浆材料采用水泥基注浆材料ꎬ浆液水灰比为 １ ∶ ２ꎬ并添加 ＡＣＺ 系列注浆改良剂ꎬ使得注浆材料 具有稳定性高、流动性好、固化体积微膨胀优点ꎬ明 显改善水泥浆液的可注性和锚注支护效果[１４] ꎮ ②注浆压力需要采用高压力注浆[１５] ꎬ先注锚杆后注 锚索ꎬ锚杆注浆压力不低于 ７ ＭＰａꎬ锚索注浆压力不 低于 １０ ＭＰａꎬ以保证水泥浆液的扩散效果和强化对 微裂隙的渗透和劈裂作用ꎬ满足较好的锚注一体化 支护效果ꎮ ③高应力软岩巷道开挖后围岩裂隙表现 出先充分发育后又转向闭合的过程ꎬ其渗透系数呈 现逐渐增加达到最大又进一步降低的变化规律ꎬ因 此注浆时机应该在围岩变形的某个阶段ꎬ选择渗透 系数较大的时间段注浆ꎬ有利于提高围岩的可注性ꎬ 方便注浆作业ꎮ 根据观察围岩裂隙发育趋势和矿压 监测结果ꎬ考虑到浆液固化时间问题ꎬ注浆时机采取 滞后区别注浆技术ꎬ在巷道掘出后 ３ ~ ５ ｄ 或滞后掘 进工作面 １０ ~ ２０ ｍꎬ巷道变形破坏不明显ꎬ围岩裂隙 发育主要集中于围岩浅部 ２ ｍ 范围内ꎬ适宜中空注 浆锚杆进行浅部注浆ꎻ锚杆注浆完成后 ５ ~ ８ ｄ 或滞 后掘进工作面 ３０ ~ ５０ ｍꎬ围岩浅部注浆帷幕形成并 固化ꎬ适宜于中空注浆锚索进行高压深部注浆ꎮ 

４　 支护方案

  １)锚杆施工参数ꎮ 注浆锚杆长度 ３ ０００ ｍｍꎬ直径 ２５ ｍｍꎬ全长连续螺纹结构ꎬ破断力不低于 ２００ ｋＮꎬ配 １５０ ｍｍ×１５０ ｍｍ×１０ ｍｍ 方形托盘ꎬ间排距 ７００ ｍｍ×７００ ｍｍꎬ采用 １ 卷 ２８５０ 树脂锚固剂端锚ꎬ 考虑到注浆需要ꎬ注浆锚杆螺母预紧力不低于 ６０ ｋＮꎬ高强注浆锚杆和锚索外观与结构如图 ４ａ 所示ꎮ 

图 ４　 高强注浆锚杆和锚索外观与结构

Ｆｉｇ.４　 Ａｐｐｅａｒａｎｃｅ ａｎｄ ｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｈｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｇｒｏｕｔｉｎｇ ｒｏｃｋｂｏｌｔ ａｎｄ ｃａｂｌｅ 

  ２)锚索施工参数ꎮ 中空注浆锚索长度 ８ ３００ ｍｍꎬ直径 ２９ ｍｍꎬ采用强度等级 １ ７７０ ＭＰａ 螺旋肋 预应力钢丝编织而成ꎬ破断力达 ４００ ｋＮ 以上ꎬ配 ３００ ｍｍ×３００ ｍｍ × １６ ｍｍ 方形托盘ꎬ间排距 １ ４００ ｍｍ×１ ４００ ｍｍꎬ采用 ２ 卷 ２８５０ 树脂锚固剂端锚ꎬ中 空注浆锚索预紧力不低于 １２０ＫＮꎬ高强注浆锚杆和 锚索外观与结构如图 ４ｂ 所示ꎮ 

  ３)布置方式ꎮ 拱部正顶布置 １ 根中空注浆锚 索ꎬ两侧对称呈放射状依次布置ꎬ保证中空注浆锚索 均垂直岩面布置ꎮ 最上端中空注浆锚杆距巷道中心 线 ３５０ ｍｍ 对称布置ꎬ其余锚杆依次垂直于岩面对 称布置ꎬ底角锚杆下扎 １５°ꎬ且距离巷道底板不得大 于 ２００ ｍｍꎮ 强力锚注支护方案断面如图 ５ 所示ꎮ 

  ４)钻孔参数ꎮ 中空注浆锚杆安装孔径 ３２ ｍｍꎬ 孔深 ２ ９００ ｍｍꎻ中空注浆锚索安装孔径 ３８ ｍｍꎬ孔 深按 ８ ０００ ｍｍꎬ误差均不得大于±５０ ｍｍꎮ 

  ５)护表方式ꎮ 采用直径 ６ ｍｍ 钢筋网ꎬ网格间 距 ８０ ｍｍ×８０ ｍｍꎬ中空注浆锚杆之间采用 Ｗ 钢带 连接ꎮ 

  ６)喷层要求ꎮ 混凝土喷浆层厚度 １５０ ｍｍꎬ强度 

图 ５　 强力锚注支护方案断面 

Ｆｉｇ.５　 Ｓｅｃｔｉｏｎａｌ ｖｉｅｗ ｏｆ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｂｌｏｔ－ｇｒｏｕｔｉｎｇ ｓｕｐｐｏｒｔ 

级别 Ｃ２０ꎮ 巷道掘出后立即初喷 ５０ ｍｍꎬ待锚杆/ 锚 索支护完成后二次喷浆 １００ ｍｍꎬ要求喷层表面密实 平整ꎬ并每天洒水养护ꎮ 

  ７)注浆材料ꎮ 采用标号不低于 Ｐ.Ｏ４２.５Ｒ 级硅 酸盐水泥ꎬ并按 ８％的比例添加 ＡＣＺ－１ 水泥添加剂 作为注浆材料ꎮ 该材料具有良好的流动性、硬化塑 形和抗干缩性ꎮ 

５　 支护效果分析 

５.１　 围岩表面位移监测 

  ２０１６ 年 ４ 月—２０１７ 年 ５ 月采用十字观测法对 两锚两注和强力锚注支护后围岩表面变形情况进行 监测ꎬ如图 ６ 所示ꎮ 对比分析得到ꎬ采用强力锚注支 护效果优于两锚两注支护方案ꎬ巷道成巷效果良好ꎬ 喷浆层未出现明显开裂、脱落现象[１６－１７] ꎮ 特别是在 顶板的稳定性上ꎬ强力锚注支护方案强化了巷道拱 部整体性ꎬ增强了对顶板水平应力的承载性能ꎬ变形 量随时间逐渐增大而增加缓慢并趋于稳定[１８－１９] ꎬ其 顶板下沉量为 ２０１ ｍｍꎬ较两锚两注支护方案顶板变 形量降低了 ４０％以上ꎬ 

  两帮变形量随时间逐渐增大并趋于稳定ꎬ稳定 期在 ５ 个月左右ꎬ变形量均不大ꎬ两锚两注支护方案 帮部移近量为 １３０ ｍｍꎬ强力锚注支护帮部移近量为 １００ ｍｍꎬ相差不大ꎬ且帮部喷浆层极少出现开裂、脱 落现象ꎮ 但是在支护成本和工艺繁琐程度上强力锚 注支护技术占很大优势ꎬ经济效益突出[２０] ꎮ 

５.２　 锚杆承载性能监测 

  采用测力锚杆开展持续性观测[２１] ꎬ来监控锚杆 是否对围岩起到应有的作用、评估锚杆支护质量ꎮ 通过锚杆承载性能监测ꎬ得出强力锚注支护试验段 巷道锚杆承载力随时间逐渐增大并趋于稳定ꎬ整体

承载力较为均匀ꎬ顶板至两帮锚杆承载强度依次降 低ꎬ顶板承载力达到 １３０ ｋＮꎬ肩窝处锚杆承载力 １１８ ｋＮꎬ帮部锚杆承载力为 ９８ ｋＮꎬ均完全在锚杆可承载 范围之内ꎮ 由此验证了锚注支护质量是合格的ꎬ支 护参数设计是合理的ꎬ取得了较好巷道支护效果ꎮ 

６　 结　 　 论 

１)采用强力锚注支护技术加固深部高应力软 岩巷道ꎬ能明显改善巷道应力环境ꎬ提高巷道稳定 性ꎬ为埋深大、应力高、支护难度大的深部巷道支护 问题提供新的支护方式ꎮ 

２)针对原两锚两注支护方式在巷道支护过程 中出现的问题和弊端ꎬ采用强力锚注支护技术予以 改进和完善ꎬ提出了以直径 ２５ｍｍ 全螺纹高强中空 注浆锚杆和直径 ２９ ｍｍ 螺纹肋中空注浆锚索为核 心的全断面锚注一体化支护方案ꎮ 

３)对注浆参数进行优化设计ꎬ确定注浆液水灰 比采用 １ ∶ ２ꎬ注浆压力采用高压力注浆ꎬ锚杆注浆 压力不低于 ７ ＭＰａꎬ锚索注浆压力不低于 １０ ＭＰａꎬ 中空注浆锚杆最佳注浆时机在巷道掘出后 ３ ~ ５ ｄ 或滞后掘进工作面 １０ ~ ２０ ｍ 位置ꎬ中空注浆锚索最 佳注浆时机为锚杆注浆完成后 ５ ~ ８ ｄ 或滞后掘进 工作面 ３０ ~ ５０ ｍ 位置ꎬ达到了锚注一体化支护预期 的技术指标ꎬ取得了较好的支护效果ꎮ 

４)工程实践应用表明ꎬ锚注支护参数设计合 理ꎬ强力锚注支护显著降低了围岩变形量ꎬ锚注加固 强化了巷道整体性ꎬ增强巷道围岩的承载性能ꎬ有效 地控制了巷道变形ꎬ巷道稳定性明显提高ꎮ 

参考文献(Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ) : 

[１]　 何满朝ꎬ谢和平ꎬ彭苏萍ꎬ等.深部开采岩体力学研究[ Ｊ].岩石 力学与工程学报ꎬ２００５ꎬ２４(１６) :２８０３－２８１３. ＨＥ ＭａｎｃｈａｏꎬＸＩＥ ＨｅｐｉｎｇꎬＰＥＮＧ Ｓｕｐｉｎｇꎬｅｔ ａｌ.Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｒｏｃｋ ｍｅ￣ ｃｈａｎｉｃａ ｉｎ ｄｅｅｐ ｍｉｎｉｎｇ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ[ Ｊ]. Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒｏｃｋ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２００５ꎬ２４(１６) :２８０３－２８１３. 

[２]　 柏建彪ꎬ王襄禹ꎬ贾明魁ꎬ等.深部软岩巷道支护原理及应用 [ Ｊ].岩土工程学报ꎬ２００８ꎬ３０(５) :６３２－６３５. ＢＡＩ ＪｉａｎｂｉａｏꎬＷＡＮＧ ＸｉａｎｇｙｕꎬＪＩＡ Ｍｉｎｋｕｉꎬｅｔ ａｌ.Ｔｈｅｏｒｙ ａｎｄ ａｐｐｌｉ￣ ｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｉｎ ｄｅｅｐ ｓｏｆｔ ｒｏａｄｗａｙｓ[ Ｊ]. Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２００８ꎬ３０(５) :６３２－６３５.

[３]　 王金华.全煤巷道锚杆锚索联合支护机理与效果分析[ Ｊ].煤炭 学报ꎬ２０１２ꎬ３７(１) :１－７. ＷＡＮＧ Ｊｉｎｈｕａ.Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ａｎｄ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｒｏｃｋ ｂｏｌｔｓ ａｎｄ ｃａｂｌｅｓ ｉｎ ｇａｔｅｒｏａｄ ｗｉｔｈ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ａｓ ｒｏｏｆ[ Ｊ].Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｃｏａｌ Ｓｏｃｉｅｔｙꎬ２０１２ꎬ３７(１) :１－７.

[４] 　 何军豪ꎬ李建建ꎬ樊俊豪.锚注一体化支护在破碎软岩巷道修 复中的应用[ Ｊ].能源与环保ꎬ２０１７ꎬ３９(１) :１８６－１９０. ＨＥ ＪｕｎｈａｏꎬＬＩ ＪｉａｎｊｉａｎꎬＦＡＮ Ｊｕｎｈａｏ. Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｏｌｔｉｎｇ － ｇｒｏｕｔｉｎｇ ｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｂｒｏｋｅｎ ｓｏｆｔ ｒｏｃｋ ｒｏａｄｗａｙ ｒｅｐａｉｒ[ Ｊ]. Ｃｈｉｎａ Ｅｎｅｒｇｙ ａｎｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎꎬ２０１７ꎬ３９(１) :１８６－１９０.

[５]　 王襄禹ꎬ柏建彪ꎬ陈 勇ꎬ等.软岩巷道锚注结构承载特性的时 变规律与初步应用[ Ｊ].岩土工程学报ꎬ２０１３ꎬ３５(３) :４６９－４７５. ＷＡＮＧ ＸｉａｎｇｙｕꎬＢＡＩ ＪｉａｎｂｉａｏꎬＣＨＥＮ Ｙｏｎｇꎬｅｔ ａｌ.Ｔｉｍｅ－ｄｅｐｅｎｄｅｎｔ ｌａｗｓ ａｎｄ ｉｎｉｔｉａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｂｅａｒｉｎｇ ｆｅａｔｕｒｅｓ ｏｆ ｂｏｌｔ － ｇｒｏｕｔｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｎ ｓｏｆｔ ｒｏｃｋ ｒｏａｄｗａｙ [ Ｊ].Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０１３ꎬ３５(３) :４６９－４７５.

[６]　 谢生荣ꎬ谢国强ꎬ何尚森ꎬ等.深部软岩巷道锚喷注强化承压拱 支护机理及其应用[ Ｊ].煤炭学报ꎬ２０１４ꎬ３９(３) :４０４－４０９. ＸＩＥ ＳｈｅｎｇｒｏｎｇꎬＸＩＥ ＧｕｏｑｉａｎｇꎬＨＥ Ｓｈａｎｇｓｅｎꎬｅｔ ａｌ.Ａｎｃｈｏｒ－ｓｐｒａｙ－ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ ｂｅａｒｉｎｇ ａｒｃｈ ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｄｅｅｐ ｓｏｆｔ ｒｏｃｋ ｒｏａｄｗａｙ ａｎｄ ｉｔｓ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ[ Ｊ].Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｃｏａｌ Ｓｏ￣ ｃｉｅｔｙꎬ２０１４ꎬ３９(３) :４０４－４０９. 

[７]　 康红普ꎬ王金华ꎬ林 健.煤矿巷道锚杆支护应用实例分析[ Ｊ]. 岩石力学与工程学报ꎬ２０１０ꎬ２９(４) :６４９－６６４. ＫＡＮＧ ＨｏｎｇｐｕꎬＷＡＮＧ ＪｉｎｈｕａꎬＬＩＮ Ｊｉａｎ.Ｃａｓｅ ｓｔｕｄｉｅｓ ｏｆ ｒｏｃｋ ｂｏｌ￣ ｔｉｎｇ ｉｎ ｃｏａｌ ｍｉｎｇ ｒｏａｄｗａｙｓ[ Ｊ].Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒｏｃｋ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ.２０１０ꎬ２９(４) :６４９－６６４. 

[８]　 杨本生ꎬ王仲永ꎬ贾永丰ꎬ等.深部高应力工程软岩巷道非连续 “双壳”围岩控制机理研究[ Ｊ].采矿与安全工程学报ꎬ２０１５ꎬ３２ (５) :７２１－７２７. ＹＡＮＧ ＢｅｎｓｈｅｎｇꎬＷＡＮＧ ＺｈｏｎｇｙｏｎｇꎬＪＩＡ Ｙｏｎｇｆｅｎｇꎬｅｔ ａｌ.Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｓｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ “ ｄｏｕｂｌｅ ｓｈｅｌｌ” ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ｃｏｎｔｒｏｌ ｉｎ ｄｅｅｐ ｓｏｆｔ － ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｒｏｃｋ ｒｏａｄｗａｙ [ Ｊ ]. Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ＆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０１４ꎬ３９(３) :４０４－４０９. ６９

——转载自“煤炭行业知识服务平台”

   单体便携式螺旋支柱简介

湘潭乾坤的便携式螺旋支柱由五部分组成。

规格型号解读：

1.5米便携式螺旋支柱的含义：金属钢管直径有48和63两款，最高支撑高度为1.5米。该款支柱可支撑1-1.5米的高度 。
钢管直径越大，支柱承重越大，可支撑高度越高。
支柱高度越高，支柱承重越小。